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为准确估计捷联导引头视线角速率,建立了捷联式光学图像导引头数学模型,根据弹目运动相对关系进行视线角速率估计算法研究。定义了估计算法所需坐标系并建立了导引头与陀螺数学模型;根据弹目相对运动学及姿态关系建立视线角速率估计非线性状态方程;针对滤波精度与实时性应用的问题,提出无迹Kalman滤波(UKF)方法估计视线角速率,并建立半物理实验系统进行算法验证,实验结果表明:视线角及视线角速率的最大估计误差分别为0.37°与0.68°/s,估计精度分别为0.1008°与0.2116°/s;数字信号处理器(DSP)中算法运行时间约为3.8 ms,视线角速率估计算法同时能满足制导系统对精度与实时性的要求。基于UKF的视线角速率估计算法为捷联式光学图像导引头的工程应用提供理论依据。
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书书书
第
34
卷
第
6
期
光
学
学
报
Vol.34
,
No.6
2014
年
6
月
犃犆犜犃犗犘犜犐犆犃犛犐犖犐犆犃
犑狌狀犲
,
2014
捷联式光学图像导引头视线角速率估计
孙婷婷
1
,
2
储海荣
1
贾宏光
1
张
跃
1
郭立红
1
1
中国科学院长春光学精密机械与物理研究所,吉林 长春
130033
2
中国科学院大学,北京
( )
100049
摘要
为准确估计捷联导引头视线角速率,建立了捷联 式光 学 图像 导引 头 数学 模型,根据 弹目 运 动相 对关 系 进行
视线角速率估计算法研究。定义了估计算法所需坐标系并建立了导引头与陀螺 数学 模型;根 据弹 目相对 运动 学及
姿态关系建立视线角速率估计非线性状态方程;针对滤波精度与实时性应用的问题,提出无迹
Kalman
滤波(
UKF
)
方法估计视线角速率,并建立半物理实验系统进行算法验证,实验结果表明:视线角 及视线 角速 率的最 大估 计误差
分别为
0.37°
与
0.68°
/
s
,估 计 精 度 分 别 为
0.1008°
与
0.2116°
/
s
;数 字 信 号 处 理 器 (
DSP
)中 算 法 运 行 时 间 约 为
3.8ms
,视线角速率估计算法同时能满足制导系统对精度 与实 时性 的要 求。基 于
UKF
的 视线 角速 率 估计 算法 为
捷联式光学图像导引头的工程应用提供理论依据。
关键词
测量;视线角速率;无迹
Kalman
滤波;捷联式光学图像导引头
中图分类号
TJ765.3
文献标识码
A
犱狅犻
:
10.3788
/
犃犗犛201434.0612010
犔犻狀犲狅犳犛犻
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犲犛犲犲犽犲狉
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1
,
2
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1
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狌犪狀
犵
1
犣犺犪狀
犵
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1
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犵
1
1
犆犺犪狀
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,
犆犺犪狀
犵
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,
犑犻犾犻狀
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,
犆犺犻狀犪
2
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狔
狅
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,
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犼
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100049
,
烄
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,
犔犗犛
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犵
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,
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犪狀犱
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狉狅犿狅犱犲犾狊犪狉犲犪犾狊狅犲狊狋犪犫犾犻狊犺犲犱.犃犮犮狅狉犱犻狀
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,
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犾犻犮犪狋犻狅狀狊狅犳狋犺犲狊狋狉犪
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;
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犵
;
狊狋狉犪
狆
犱狅狑狀狅
狆
狋犻犮犪犾犻犿犪
犵
犲狊犲犲犽犲狉
犗犆犐犛犮狅犱犲狊
120.2440
;
120.0280
;
110.3055
;
110.3080
收稿日期:
20140106
;收到修改稿日期:
20140227
基金项目:中国科学院知识创新工程国防科技创新重要项目(
YYYJ1122
)
作者简介:孙婷婷(
1989
—),女,博士研究生,主要从事飞行器导航制导与控制等方面的研究。
Email
:
j
o
y
stt
@
163.com
导师简介:贾宏光(
1971
—),男,博士,研究员,主要从事飞行器总体技术方面的研究。
Email
:
j
iah
g
@
ciom
p
.ac.cn
(通信联系人)
1
引
言
在现 代局部战争 中,为减少 附带杀伤对 精确制
导武器提出了新的 发展要求,除了要求 命 中精度高
外,还要求其具备较高的效费比,实现“外科手术式”
打击。导引头是精 确制导武 器 的核心部 件,在很大
程度上决定了制导武器的打击精度与成本。光学图
06120101
光
学
学
报
像导引头因 具 有 较 高 的 成 像 分 辨 率 而 得 到 广 泛 应
用,如标枪与地狱火的制冷性三模图像导引头,联合
直接攻击 弹 药 (
JDAM
)导 弹 的 “
DEMASK
”捷 联 式
非制冷红外导引头。传统框架式光学图像导引头具
有较大的总视场角,能直接 提 取制导系 统 所需的视
线(
LOS
)角速率信息,但由于框架的存在,使其结构
复杂
,质量增大,成本较高,且降低了系统的可靠性。
随着大面阵高分辨 率成像器 件、自动目 标 识别与跟
踪算法及高性能图 像跟踪器 的 迅速发展,捷联式光
学图像导引头在制导系统中应用成为重要的研究方
向,并在美国“长钉”导弹上得到较好的应用。另外,
捷联式光学图像导 引头将光 学 系统、相 机和图像 跟
踪器等部件直接固 联在载体 基 座上,大 大降低了 结
构复杂性与成本,提高了可靠性;框架及其陀螺的取
消使总视场角减少,且不能 直 接提取制 导 系统所需
的视线角速率信 号。 因此,如何从捷 联 式光学图 像
导引头的体视线(
BLOS
)角信 息中实 时 估计出满 足
制导系统精度要求的视线角速率是捷联图像制导技
术及其工程应用的关键问题。
目前国内外学者已开展对捷联式光学导引头视
线角速率估计方 面 的研究。
Ehrich
等
[
1
]
采用“附加
速率补偿
+
微分网络”的 方 法进行单 通 道视线角 速
率 重 构,再 经 过 低 通 滤 波 器 后 进 入 制 导 系 统;
Emmert
等
[
2
]
利用抖动自适应加滤波与微分网络形
成视线角速率,此方法对导引头精度要求适中,但只
能用于低机 动 制 导 武 器 中;
Smita
等
[
3
]
利 用 扰 动 观
测器估计视线角速 率;
Kim
等
[
4
]
利用弹目 相 对关系
与坐标变换推导视线角速率与姿态角及体视线角速
率之间的关系,体 视 线 角 速 率 通 过 微 分 网 络 得 到;
Waldmann
等
[
5-6
]
分 别 采 用 扩 展
Kalman
与 无 迹
Kalman
滤波技术 估 计惯性视 线 角速率。李 瞡 瞡
[
7
]
忽略弹目相对运动,将相对距离,相对速度及相对加
速度均等 效 为 零,利 用 粒 子 滤 波 (
PF
)算 法 进 行 估
计
;
Li
等
[
8
]
利用
α
β
滤波器估计体视线角速率,再进
行视线角速率重构,并可 通过
α
β
调整滤波器 带宽;
Fan
等
[
9
]
利用基于滑动模态的线性与非线性混合微
分器估计体视线角速率。
本文从捷 联式光学图 像导引头与
MEMS
陀螺
数学模型出发,同时 考 虑弹目相 对 运动关系 与 弹体
姿 态 运 动 推 导 视 线 角 速 率 估 计 方 程
,利 用 无 迹
Kalman
滤波器(
UKF
)估 计 视 线 角 速 率,并 通 过 半
物理实验验 证 视 线 角 速 率 估 计 算 法 的 正 确 性 与 精
度。
2
坐标系及其关系
为 研 究 捷 联 导 引 头 模 型 和 视 线 角 速 率 估 计 算
法,引入地理坐标系、弹 体坐标系、视线坐标 系 和体
视线 坐 标 系。 各 坐 标 系 定 义 为:
1
)地 理 坐 标 系
犗狓
e
狔
e
狕
e
,取载体和地球中心连线与地球表面交点
犗
为坐 标 系 原 点,
犗狓
e
轴 取 在 当 地 水 平 面 内 指 向 东,
犗
狔
e
轴沿当地地垂线方向并且指向天顶,
犗狕
e
轴方向
按右手法 则 确 定,文 中 视 为 与 惯 性 坐 标 系 一 致;
2
)
弹体坐标系
犗狓
b
狔
b
狕
b
,原点
犗
选在导弹瞬时质心上,
犗狓
b
轴与导弹纵轴重合,指向导弹头部为正,
犗
狔
b
轴
位于导弹纵向对称面内且与
犗狓
b
轴垂直,指向上为
正
,
犗狕
b
轴 按 右 手 法 则 确 定;
3
) 视 线 坐 标 系
犗
s
狓
s
狔
s
狕
s
,坐 标 原 点
犗
s
选 为 光 学 系 统 的 光 学 中 心,
犗
s
狓
s
轴沿 光 学 中 心 与 目 标 质 心 连 线,指 向 目 标 为
正,
犗
s
狕
s
轴在惯性坐标系确定的 水平面 内且垂直 于
犗
s
狓
s
轴,
犗
s
狔
s
轴按右手法 则确定;
4
)体 视 线坐标系
犗
l
狓
l
狔
l
狕
l
,原点
犗
l
选为光学系统的光学中心,
犗
l
狓
l
轴
沿光学中心与目标质心连线,指向目标为正,
犗
l
狕
l
轴
在弹体坐标系确定的
犗狓
b
狕
b
平面内并且垂直于
犗
l
狓
l
轴,
犗
l
狔
l
轴按右手法则确定。
图
1
坐标系角度定义。(
a
)视线坐标系与地理坐标系角度定义;(
b
)体视线坐标系与弹体坐标系角度定义
Fi
g
.1 An
g
ledefinitionsofcoordinates.
(
a
)
An
g
ledefinitionsbetweenLOScoordinateandearthcoordinate
;(
b
)
an
g
le
definitionsbetweenBLOScoordinateandbod
y
coordinate
06120102
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