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采用大型有限元分析软件SYSWELD建立了三维有限元模型,对轧辊搭接激光熔凝过程进行了数值模拟,考察了搭接激光熔凝的热循环和温度变化率,分析了不同搭接量对材料熔凝层的相变和残余应力的影响。结果表明,轧辊经过搭接激光熔凝后,搭接区经历两次激光扫描成为二次重熔区,搭接区边界带发生了回火;随着搭接量增大,熔凝层的宽度变窄,但对熔凝-相变区马氏体组织含量的影响不大,其马氏体体积分数都超过了90%;熔凝-相变区获得较大的压应力,热影响区为拉应力。改变搭接量不能消除拉应力,但是选择合适的搭接量,能使拉应力幅值减小。在该实验条件下,选择3 mm的搭接量,能获得较理想的应力分布,并与工艺试验结果进行了比较,轧辊表面轴向残余应力计算结果和实验测量值基本吻合。
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书书书
第
37
卷
第
7
期
中
国
激
光
Vol.37
,
No.7
2010
年
7
月
犆犎犐犖犈犛犈犑犗犝犚犖犃犔犗犉犔犃犛犈犚犛
犑狌犾
狔
,
2010
文章编号:
02587025
(
2010
)
07186107
轧辊搭接激光表面熔凝数值分析
黎超文
王
勇
韩
涛
韩
彬
(中国石油大学(华东)机电工程学院材料科学与工程系,山东,东营
257061
)
摘要
采用大型有限元分析软件
SYSWELD
建立了三维有限元 模型,对轧 辊搭接 激 光熔 凝过 程 进行 了数 值 模拟,
考察了搭接激光熔凝的热循环和温度变化率,分析了不同搭接量对材料熔凝层 的相 变和残 余应 力的影 响。结果 表
明,轧辊经过搭接激光熔凝后,搭接区经历两次激光 扫 描成 为二 次 重熔 区,搭 接 区边 界带 发 生了 回火;随 着搭 接 量
增大,熔凝层的宽度变窄,但对熔凝
相变区 马氏 体组 织 含量 的影 响 不大,其 马氏 体 体积 分数 都 超过 了
90%
;熔 凝
相变区获得较大的压应力,热影响区为拉应力。改变搭接量不能消除拉应力,但 是选 择合适 的搭 接量,能 使拉 应力
幅值减小。在该实验条件下,选择
3mm
的搭接量,能获得较理想的应力分布,并与工艺试验结果进行了比较,轧辊
表面轴向残余应力计算结果和实验测量值基本吻合。
关键词
激光技术;激光熔凝;有限元方法;搭接;相变;残余应力
中图分类号
TN249
;
TG156.99
文献标识码
A
犱狅犻
:
10.3788
/
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;
狆
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;
狉犲狊犻犱狌犪犾狊狋狉犲狊狊
收稿日期:
20090926
;收到修改稿日期:
20091203
基金项目:山东省自然科学基金(
Y2006F64
,
ZR2009EM030
)和中国石油大学(华东)博士创新基金(
B200913
)资助课题。
作者简介:黎超文(
1983
—),男,博士研究生,主要从事新材料连接技术及金属表面激光改性等方面的研究。
Email
:
lichaowen96
@
163.com
导师简介:王
勇(
1964
—),男,教授,博士生导师,主要从事新材料连接技术及金属失效分析以及材料表 面喷 焊、电弧 喷
涂、激光熔覆等表面改性等方面的研究。
Email
:
wan
gy
on
g
@
u
p
c.edu.cn
1
引
言
激光熔凝处理是指采用激光束照射材料表面使
其表层熔化,然后依靠基体自身快速冷却凝固,形成
晶粒细小的改性层
。激光熔凝处理的深度、光斑的功
率密度可以准确控制
,输入轧辊的能量小,其变形小,
处理后表面可不再做机械加工或只需要少量机械加
中
国
激
光
37
卷
工
[
1
~
6
]
。通过激光熔凝处理后,轧辊表层得到一定深
度的马氏体组织,可以减少轧辊磨损,而心部仍保持
较好的强韧性
[
7
~
9
]
,提高基体的耐蚀性
[
10
]
,且可以在
表面获得压应力以提高其抗疲劳强度
[
11
~
14
]
。
由于 受到激光光 斑尺寸的限 制,轧辊不可能 一
次进行整体熔凝
,相 邻 的两熔凝 道 之间存在 搭 接现
象,而搭接量对熔凝 区 硬度和熔 凝 区应力的 分 布会
产生影响,导致轧辊的整体使用性能发生变化,因此
研究搭接量对熔凝区相组成及应力分布的影响具有
重要意义。本文采用 大 型有限元 软 件
SYSWELD
,
编写了相应的用户 子程序,模拟计 算 轧辊钢表 面 激
光熔凝处理过程,考 察 搭接量对 材 料熔凝区 的 相组
成、应力场等的影响,为制定轧辊表面激光熔凝工艺
参数提供依据。
2
模型的建立
2.1
几何模型
由于对称 性,采 用
Visualmesh
取 轧 辊 的 四 分
之一建立 三 维 有 限 元 模 型,其 尺 寸 为
400 mm×
60mm
。如图
1
(
a
)所示,建立了 八节点六面 体三维
网格和方形二维网 格
,基 于计算时 间 和计算精 度 两
方面考虑,表面熔凝区网格划分细密,沿着轴线方向
犗犐
和径向方向
犗犑
远离熔凝区的网 格划分稀疏,其
中
犗
1
,
犗
2
是搭接区边界线上的点,
犗
是搭 接区中心
线上的一点
,如图
1
(
b
)所示。本文所 用的
42CrMo
钢的化学成分中
C
,
Cr
,
Mn
,
Mo
,
S
,
P
的质量分数 分
别 为
0.42%
,
1.05%
,
0.75%
,
0.20%
,
0.035%
,
0.035%
,
Si
的质量分数小于
0.40%
。
图
1
几何模型及网格划分。(
a
)体网格模型;(
b
)轴截面单元划分
Fi
g
.1 Geometricandmeshofthemodel.
(
a
)
meshofthemodel
;(
b
)
axialsectionofthemeltedzone
2.2
热源模型
宽带
CO
2
激光器的矩形激 光 光 斑 由 带 式 积 分
镜变换得到,在
10 mm×1 mm
矩 形 内 沿 扫 描 方 向
上,光束强度分布均匀。 在空 间直角坐标 系 (
狓
,
狔
,
狕
)中,设定宽带激光束沿
狔
方向进行扫描,扫描速度
为
狏
,熔池在三个坐标上的热源参数分别为
犃
,
犅
,
犆
,
根据宽带激光的特点,在以前的研究中
[
15
]
建立了合
适的体热源模型能量密度分布函数为
狇
(
狓
,
狔
,
狕
,
狋
)
=
犇
0
·
ex
p
-
狓
-
狓
0
( )
犃
100
+
狔
-
狏
·
狋
-
狔
0
( )
犅
100
+
狕
-
狕
0
( )
犆
[ ]
{ }
100
, (
1
)
2
η
犘
=
狇
(
狓
,
狔
,
狕
,
狋
)
d
Ω
d
θ
=
∫
犃
-
犃
∫
犅
-
犅
∫
犆
-
犆
犇
0
ex
p
(
-
犚
)
d
狓
d
狔
d
狕
, (
2
)
犚
=
狓
-
狓
0
( )
犃
100
+
狔
-
狏
·
狋
-
狔
0
( )
犅
100
+
狕
-
狕
0
( )
犆
100
, (
3
)
式中
犇
0
为热源 体 积 因 子,取 决 于 实 际 激 光 加 工 功
率
犘
。
本文采用 的 激 光 功 率 为
3500 W
,扫 描 速 度 为
600mm
/
min
。搭接量分别为
1
,
2
,
3
,
4mm
。
2.3
有限元计算模型
对于各向同性体、无内热源物体,其三维传热温
度场的控制微分方程为
狓
犽
犜
( )
狓
+
狔
犽
犜
( )
狔
+
狕
犽
犜
( )
狕
+
珟
犙
=
ρ
犮
犜
狋
,
(
4
)
式中
ρ
为材料密度,
犮
为比热容,
犽
为传热系数,
珟
犙
为
相变潜热,其相应的计算公式为
珟
犙
= Δ
犎
·
Δ
犞
Δ
狋
, (
5
)
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