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249DeST中VRF模拟模型建立与验证.docx
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DeST中VRF模拟模型建立与验证
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DeST 中 VRF 模拟模型建立与验证
清华大学建筑技术科学系 王旭辉 夏建军 张晓亮 燕达
摘要 本文从指导实际工程中 VRF 空调系统的设计和运行优化出发,以 DeST 软件为平台,建
立了适于全年逐时模拟的 VRF 系统分部件灰箱模型。利用日本大金(Daikin)提供的 VRV 系
统参数,在合理简化模型的基础上,进行了参数识别和验证,得到能够准确反映 Daikin VRV
性能特性的 VRF 模型,可以进一步用其进行全年逐时能耗的模拟,为 DeST 的实际工程应用
提供指导和帮助。
关键词 VRF(变制冷剂流量) DeST 模拟模型 参数识别 验证
1 引言
变制冷剂流量(Variable Refrigerant Flow, 以下简称 VRF)空调系统 20 世纪 80 年代始
发展于日本和西欧一些国家中,90 年代被引入中国,逐渐代替一些传统的中央空调系统,
得到较为广泛的应用。由于其采用变容量调节以匹配系统负荷变化,通过改变流经各室内机
的制冷剂流量来满足不同室内机所带房间的热湿负荷需求,且各室内机可以独立调节,因此
特别适合于同一建筑内部各房间功能和负荷多样化的建筑,比如写字楼、商场等,在节能方
面具有较为突出的表现。由于其良好的调控性能,其季节能效比高于风冷热泵空调机组
[1]
;
而与传统大型中央空调相比,VRF 系统又具有自动化程度高、使用灵活、管理方便等优点。
因此 VRF 空调系统在现阶段的工程设计中日益得到广泛应用。
从 VRF 系统在建筑中实际应用的效果来看,其系统能效性能与设计理想工况以及厂家
提供的数据还存在不小的差距,主要原因有室内机与室外机选型不当、对管长和高差对系统
性能未加以修正、系统设计超出匹配限制等
[2]
,这些问题造成 VRF 系统在实际应用中容量
匹配不当、运行能耗高、COP 偏低。因此即使有性能良好的 VRF 产品,也要根据工程实际
进行认真的设计,才能使 VRF 系统在运行中真正达到节能、舒适的效果。
而要实现良好的设计,应该对 VRF 的运行进行全工况遍历,即考察所设计的 VRF 系统
在全年各种工况下的运行性能,全面考察不同的系统方案的优缺点,以对设计和运行进行全
面的指导。目前进行全工况遍历最可行有效的方法是进行模拟分析。借助于清华大学建筑技
术科学系独立开发的建筑能耗模拟分析软件 DeST
[3]
,能够获得 VRF 系统所负责的建筑区域
的全年逐时负荷,以负荷作为 VRF 系统模拟模型的输入,可获得 VRF 全年逐时运行情况的
模拟结果,从而实现全工况遍历。
本文以 DeST 软件为平台,搭建了 VRF 系统模拟模块,建立了以分部件灰箱模型为基
础的 VRF 系统模拟模型,并且利用厂家样品数据进行了模型识别和验证,从而获得能够进
行全年系统能耗模拟的完整 VRF 模型。
2 VRF 系统模拟模型
进行 VRF 系统模拟是为了指导设计选型和运行优化,因此 VRF 系统模型必须符合以下
三个基本要求:一是该模型能够反映不同工况下系统不同部件的运行状况;二是该模型适合
于以小时为步长的全年逐时模拟;三是该模型具有良好通用性,对于不同的 VRF 系统能够
通过关键参数的识别来反映其特性。
分部件联合模拟灰箱模型是最符合上述要求的模型,本文分别建立压缩机、室外机换热
器、室内机换热器和膨胀阀的灰箱模型,然后将它们联立为 VRF 系统模型,联合模拟,联
立求解。
VRF 系统的基本组成部件是 1 个室外机、2 个或多个室内机,以及连接室外机和室内机
的管网,如图 1。其中室外机由室外换热器、风机和压缩机构成,室内机由室内换热器和风
机构成。各室内机的制冷剂流量控制由各室内机换热器前的电子膨胀阀实现。
图 1 VRF 系统组成部件
2.1 压缩机模型
VRF 系统多采用涡旋压缩机,其工作过程可分为 3 个阶段,如图 2 所示:
(1) 制冷剂在吸气口的预热过程(su->su1),
(2) 制冷剂在压缩机中先绝热压缩后等容压缩过程(su1->ex1)。
(3) 制冷剂在排气口的冷却过程(ex1->ex)。
图 2 涡旋压缩机工作过程示意图
图 3 涡旋压缩机工作过程在压焓图上表示
在压焓图上表示相应的过程,如图 3 所示:
(1)
认 为 压 缩 机 电 机 的 热 损 失 全 部 用 于 制 冷 剂 进 入 吸 气 口 之 前 的 预 热 ,
, ,suc cp su cp loss
h h W= +
&
。
(2)
涡旋压缩机压缩过程可以看成一个绝热过程,又分为两个阶段:等熵压缩过程和绝
热等容过程。两个过程的分界压力为内部压比所决定的出口压力(用“
ad
”来表示),分界
点比容
ad,cp
v
与进口比容
suc,cp
v
以及内部压缩比
v
p
有如下关系:
ad,cp suc,cp v
v v /= p
。
(3)
在压缩机出口的冷却放热量由如下公式计算:
, , , ,
(1 )
avg surf cp avg su cp avg ex cp
t t t
a a
= × + -
, , ,
( )
loss amb amb avg surf cp amb
Q AU t t= -
&
其中
avg
a
和
amb
AU
为两个散热量常系数,根据清华大学的夏建军 2000 年于比利时列日
大学的实验结果
[4]
,
0.694
avg
a
=
,
0.01
amb
AU =
。
压缩机的能耗计算如下:
, , , , ,
*( ( ))
in cp ad cp suc cp ad cp ex cp ad cp
W M h h v p p= - + -
& &
2
1 2cp loss in in
W W W W
a a
= + +
& & & &
其中
loss
W
&
为与实际压缩过程无关的压缩机机械损失;
in
W
&
为与实际压缩过程有关的压
缩机机械损失,
1
a
和
2
a
为关联系数。对于给定的压缩机,三个参数
loss
W
&
、
1
a
和
2
a
可以通
过产品样本的拟合来获取。
压缩机的频率计算公式为:
,
sw
ref cp v
su
f v
M
v
e
×
= ×
&
。其中
sw
v
为压缩机入口体积排量,
v
e
为压缩机容积效率。
2.2 冷凝器模型
VRF 系统的运行工况包括全体制冷、大部分制冷、热回收、大部分制热、全体制热这 5
种,其室外换热器和室内换热器依据工况的不同,有时作为冷凝器,有时作为蒸发器,它们
的换热原理是相同的,但模型因内部制冷剂相态分区的不同而略有不同。
冷凝器采用三区换热器分区集总参数模型。压缩机出口的制冷剂处于过热状态,经冷凝
器分别经过过热区、两相区和过冷区三个区域,在冷凝器出口为过冷液,流向电子膨胀阀。
在每个区内,制冷剂的计算用集总参数法,而空气温度在整个换热器表面视为一致。
三区换热器的示意图如图 4 所示:
图 4 冷凝器模型示意图
三个区的制冷剂侧热阻关系为:两相区的热阻
tp
R
,过热区热阻
10
sh tp
R R=
,过冷区热
阻
8
sc tp
R R=
。
在计算各区的换热量时,采用ε-NTU 方法,制冷剂和空气视为逆流。
以过热区的计算为例,主要用到如下公式:
/( )
sh sh sh a
AU R R
a
= +
,其中
sh
a
为过热区面积占总换热器面积的比例。
min
/
sh
NTU AU C=
&
1 exp( (1 ))
1 exp( (1 ))
NTU
NTU
w
e
w w
- - × -
=
- × - × -
min, , ,
( )
sh sh sh a su su sh
Q C t t
e
= -
& &
由此算出过热区的换热量。同样可以算出两相区和过冷区的换热量,冷凝器总换热量等
于
3
区换热量之和,即:
sh tp sc
Q Q Q Q= + +
& & & &
当两侧流体流量变化时,采用如下空气侧和制冷剂侧的热阻关于流量变化的关系式:
,
0.6
,
( )
a n
a a n
a
m
R R
m
=
&
&
,
0.8
,
( )
R n
tp tp n
R
m
R R
m
=
&
&
2.3 蒸发器模型
蒸发器与冷凝器相比,其进口制冷剂处于两相区,出口制冷剂状态根据控制策略的不同,
可能为过液(两相区)或过热(过热区)。因此蒸发器采用的是两区换热器模型(当蒸发器
过液时,模型求解结果会表明出口制冷剂仍处于两相区,即该蒸发器无过热区),如图 5 所
示:
图 5 蒸发器模型示意图
与冷凝器模型相同,计算蒸发器各区换热量时用ε-NTU 方法,制冷剂和空气视为逆流。
在每个区内,制冷剂的计算用集总参数法,而空气温度在整个换热器表面视为一致。
2.4 膨胀阀模型
VRV 系统中所用的膨胀阀是电子膨胀阀。其热模型为理想的等焓节流装置, 即
, ,su v ex v
h h=
。
膨胀阀在工作时要求两端具有一定的压力差。随着电子膨胀阀技术的提高,膨胀阀两端
要求的最小压差也变的更小了,因此在模型中认为膨胀阀两端压力差(冷凝压力减蒸发压力)
总能满足最小压力的要求。因此不需要建立膨胀阀的压降关于制冷剂流量的模型。
2.5 管网模型
管网模型根据流体力学基本原理建立。
连接管网压力损失主要由管道损失和各阻力部件(弯头和阀门)损失组成。由于连接管
网中制冷剂多为单相流体,因此压力损失为摩阻压降。可采用如下公式进行计算:
2
2
r
pipes
i
V
L
P f
d
r
D =
式中:f 为摩擦因子,可通过 Colebrook 摩擦因子
[5]
关系式进行计算(紊流):
e
1 1 9.3
1.14 2 log 2 log 1 (R 2100)
e
f
R f
D D
e e
é ù é ù
ê ú ê ú
= + × - × + >
ê ú ê ú
× ×
ë û ë û
e
64
(R 2100)
e
f
R
= <
式中 Re 为雷诺数,
e
为管内壁粗糙度。
VRF 系统管网中存在大量的弯头和三通接头,流体由于速度场的变形和二次环流的影
响,造成较大的压力损失,因此在计算中需要进行修正处理:
�
�
�
�
�
�
�
�
�
�
����
n
i
ifittings
V
Kp
1
2
2
�
其中 K 为由管径、接头和弯头形状决定的阻力系数,可通过查询 ASHRAE 手册
[6]
中的
表格得到。
3 模拟参数识别与验证
在上面建立的 VRF 模型的基础上,需要利用产品样本数据通过拟合等方式识别出模型
中的关键参数,才能构成完整的模型,用于全年能耗模拟。本文利用日本 Daikin 提供的 VRV
单冷运行模式下(所有室内机换热器都是蒸发器,室外机换热器为冷凝器)的样本数据
[7]
进
行模型参数识别,并且验证识别结果的准确性。
3.1 模型分析与简化
Daikin 提供了从 RHXYQ8PY1 到 RHXYQ48PY1 共 21 种型号的室外机参数,包括性能
参数和运行参数两大类。其中 VRV 运行参数有:从 100%~50%负荷率下,不同外温时的 VRV
系统的制冷量和总电耗(压缩机电耗和室外机风机电耗之和),以 RHXYQ16PY1 型号为例,
其运行参数如图 6:
RHXYQ16PY1
0
2
4
6
8
10
12
14
16
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45
室外干球温度
总电耗 kW
100% 90% 80% 70% 60% 50%
图 6 Daikin VRV 单冷运行模式下运行参数
该型号室外机的其他性能参数如表 1:
表 1 RHXYQ16PY1 主要性能参数
压缩机台数:2
制冷剂:R410A
内部压缩比
2.75
v
p
=
吸气容积
3
0.00006
sw
v m=
换热器空气侧额定热阻
,
0.08364W/K
a n
R =
换热器制冷剂侧两相区额定热阻
,
0.06906W/K
tp n
R =
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