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第
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卷 第
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期 建 筑 结 构
"$$"
年
#$
月
采用冷轧带肋钢筋焊接网的抗震墙性能研究
李耕勤 钱稼茹
(清华大学土木系 北京
#$$$%&
)
顾万黎
(中国建筑科学研究院 北京
#$$$#!
)
[提要] 完成了
’
个不同轴压比、不同截面形式的抗震墙试件在往复水平荷载作用下的试验,抗震墙的约束边
缘构件按《建筑抗震设计规范》(
()’$$##
—
"$$#
)设置,分布筋采用冷轧带肋钢筋焊接网。计算分析了
&
片设
有约束边缘构件和构造边缘构件的抗震墙边缘混凝土达到极限压应变时,竖向分布冷轧带肋钢筋的最大拉应
变;用
*+,-."*/
程序对一幢一级(
%
度)采用冷轧带肋钢筋焊接网为分布筋的抗震墙结构进行了大震作用
下的弹塑性时程分析。研究结果表明,通过合理设计,采用冷轧带肋钢筋焊接网作为分布筋的抗震 墙能够满
足抗震要求。在此基础上,给出了冷轧带肋钢筋焊接网抗震墙的设计建议。
[关键词] 冷轧带肋钢筋焊接网 抗震墙 约束边缘构件 抗震性能 设计建议
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钢 筋 混 凝 土(
+J
)抗 震 墙(包 括 由 抗 震 墙 组 成 的
筒)是地震区的住宅、办公楼等房屋建筑的主要抗侧力
结构构件。冷扎 带 肋 钢 筋 焊 接 网 具 有 施 工 方 便、施 工
速度快的优点,但冷轧带肋钢筋没有屈服平台,变形性
能差,抗震墙采用冷轧带肋钢筋焊接网作竖向和水平
向分布钢筋时,如何保证其具有足够大的延性和耗能
能力、避免在大震时倒塌,是目前使用冷轧带肋钢筋焊
接网必须解 决 的 问 题。通 过 试 验、计算分析和弹塑性
时程分析,研究了以冷轧带肋钢筋焊接网为分布筋的
抗震墙的抗震性能。
一、试验研究
#M
试件设计
设计了
’
个抗震墙试件,编号为
JN6#!’
,其中,
JN6#!!
为矩形截面,
JN6&
为工字形,
JN6’
为
H
形;
试件的高宽比为
#MO
(以 水平 加 载位 置 计 则 高 宽 比 为
"M$
)。
《建筑 抗 震 设 计 规 范》
[
#
]
(
()’$$##
—
"$$#
)(以 下
简称《规范》)规定,在重力荷载代表值作用下抗震墙底
部加强部位的轴压比,一级(
%
度)不宜超过
$M’
,二级
不宜超 过
$MP
。试 件 的 轴 压 比 试 验 值 分 别 为
$M#QP
,
$M"P&
,
$M!’!
,
$M&$P
(混 凝 土 的 轴 心 抗 压 强 度 取
%
:
R
$MQP
%
:3
),换算成轴压比设计值,若取
%
:
R$M’
%
:3
,荷载
效应分项系数 综合 取 为
#M"’
,则 轴压比 分别 为
$M!!
,
$M’$
,
$MPQ
和
$MQQ
。《规范》还规定,一级(
%
度)和二级
抗震墙的轴压比分别超过
$M"
和
$M!
时,墙肢 应 设置
约束边缘构件。因此,试件两端设置约束边缘构件,约
束边缘构件的纵筋采用变形性能好的
S+)!!’
级热轧
钢筋,约束边缘构件的长度及配箍量按《规范》确定,但
TN6#
配箍特 征 值 大 于《规 范》规 定值 较多,
TN6!
约束
边缘构件长度小于《规范》规定值。冷轧带肋钢筋焊接
网作为分布筋,计算试件的承载力时,考虑其作用。冷
轧带肋钢筋对应最大应力的应变为
$M$!
,拉断时的应
变为
$M$&
(见图
#
)。
图
#
冷轧带肋钢筋实测均匀伸长率曲线
试件按强剪弱弯设计,使 试 件 不 发 生 屈服 前 的剪
切破坏,因此水平分布筋的量较大。试 件
JN6#!’
剪
O"
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