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现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托).pdf
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现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托).pdf
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福清项目现浇箱梁支架方案计算书
钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案
1、方案概况
1.1 编制依据
(1)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)。
(2)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ 025-86)。
(3)《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)。
(4)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)。
(5)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)。
(6)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011)。
(7)《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)。
(8)《木结构设计规范》(GB 50005-2003)。
(9)《桩基工程手册》(第二版)。
(10)《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ 162-2008)。
(11)《钢结构设计规范》(GB50017-2014)。
(12)《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)。
1.2 工程概况
(35m+60m+35m)变截面连续箱梁采用单箱双室预应力混凝土连续箱梁,单幅箱
梁顶板宽 20m,底板宽 14.5m,悬臂长度 2.75m,横桥向箱梁顶底板保持水平,
桥面横坡通过箱梁绕设计高位置整体旋转形成;跨中梁高 1.8m,支点梁高
3.5m,悬浇部分梁高按 2 次抛物线规律变化;箱梁顶板厚度 28cm;跨中腹板厚
度 50cm,支点腹板厚度 70cm,腹板厚度按分段等厚规律变化,渐变段通过 2 个
现浇块实现;跨中底板厚度 30cm,支点底板厚度 60cm,悬浇部分底板厚度按 2
次抛物线规律变化;箱梁分别在中支点、梁端设置横隔梁,中支点处横梁厚
200cm,梁端横梁厚 145cm。
2、方案计算
2.1 支架计算荷载的取用原则
2.1.1 设计荷载
根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 第 5.2.6 条:
计算模板、支架和拱架时,应考虑下列荷载并按表 4.1.1 进行荷载组合。
(1)箱梁砼自重;
1 / 24
⑵模板、支架自重;
⑶施工人员和施工材料、施工设备等荷载;
⑷风荷载;
荷载组合:
(1)
不组合风荷载:
(2) 组合
2.1.2 普通模板荷载计算见《桥梁施工工程师手册》7-1-1、7-1-2
⑴新浇筑混凝土和钢筋混凝土的容重:混凝土 26kN/m3。
⑵模板、支架和拱架的容重按设计图纸计算确定。
⑶施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值:
①计算模板及直接支承模板的小棱时,均布荷载可取 2.5kPa,另外以集中
荷载 2.5kN 进行验算;
②计算直接支承小棱的梁时,均布荷载可取 1.5kPa;
③计算支架立柱时,均布荷载可取 1.0kPa;
④有实际资料时按实际取值。
⑷振捣混凝土时产生的荷载(作用范围在有效压头高度之内):
对水平模板为 2.0kPa;对垂直面模板为 4.0kPa。
⑸新浇筑混凝土对模板侧面的压力:
采用内部振捣器,当混凝土的浇筑速度在 6m/h 以下时,新浇筑的普通混凝
土作用于模板的最大侧压力可按式(2—1)和(2—2)计算:
Pmax=0.22γtok1k2 v 1/2 (2—1)
Pmax=γh (2—2)
式中:Pmax—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kPa)
h—为有效压头高度(m)
V—混凝土的浇筑速度(m/h)
t0—新浇筑混凝土的初凝时间(h)。可按实测确定:
γ—混凝土的容重(kN/m3)
k1—外加剂影响正系数,不掺外加剂时取 1.0,掺缓凝作用的外加
2 / 24
Q 1.2(Q
1
Q
2
) 1.4(Q
31
Q
32
)
剂时取 1.2;
k2—混凝土塌落度影响正系数,当塌落度小于 30mm 时,取 0.85;
50 至 90mm 时,取 1.0;110 至 150mm 时取 1.15。
本设计检算按(2-2)计算。
⑹倾倒混凝土时产生的水平荷载:
倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载表 2-1-2 采用。本计算取
2.0kPa。
表 2-1-2 倾倒混凝土时产生的水平荷载
⑺
向模板中供料方法
用溜槽、串筒或导管输出
用容量 0.2 及小于 0.2m
3
的运输器具倾倒
用容量大于 0.2 至 0.8m
3
的运输器具倾倒
用容量大于 0.8m
3
的运输器具倾倒
水平荷载
(kPa)
2.0
2.0
4.0
6.0
其他可
能产生的荷载:如雪荷载、冬季保温设施荷载等,按实际情况考虑。(本计算按
荷载为 0 考虑)。
2.2 使用材料
混凝土:γ
砼
=26.0kN/m
3
。
竹胶板: γ
竹胶板
=9.0kN/m
3
;[σ
w
]=11.45Mpa;E=6.0×10
3
Mpa(优质品);
δ=0.015m;长×宽=2.44×1.22m。
方 木:γ
木
=5.0kN/m
3
;[σ
w
]=12.0Mpa;E=9.0×10
3
Mpa(马尾松)。(路
桥施工计算手册 表 8-6)
Φ28 mm 顶托,长 70cm(暂定),
托盘大小 100×150mm
;[σ]= 140.0Mpa;
E=2.1×10 Mpa; A=6.2×10 m 。顶托、槽钢、螺栓每个总质量为 5 kg。
I16a:q=0.205kN/m;[σ]= 145.0Mpa ;E=2.1×10
5
Mpa;I=1.127×10
-
5
5 -4 2
m
4
;Wx=1.409×10
-4
m
3
;A=2.611×10
-3
m
2
。(路桥施工计算手册 附表 3-31)
2.3 荷载分析计算
2.3.1 横断面荷载分布如下:
图 2.3.1 横断面荷载分布图
3 / 24
其中:S1=0.9094m
2
,L1=2.572m, q1-1=S1/L1×γ
砼
=9.19kN/m;
S2=1.6692m
2
,L2=1.375m, q1-2=S2/L2×γ
砼
=31.56kN/m;
S3=2.0132m
2
,L3=3.813m, q1-3=S3/L3×γ
砼
=13.73kN/m;
S4=1.1704m
2
,L4=0.532m, q1-4=S4/L4×γ
砼
=57.2kN/m;
S5=2.0788m
2
,L5=3.902m, q1-5=S5/L5×γ
砼
=13.85kN/m;
2.4 模板计算
箱梁梁端实体部位腹板位置处底模的受力最大,作为控制计算部位。
2.4.1荷载
本计算书偏安全计算以一次浇筑荷载进行计算。根据设计图纸可查,混凝
土容重取 r=26kN/m3, 支架设计荷载计算如下:
按纵向每 1m 宽度计:
⑴钢筋混凝土自重:q
1-4
=2.2×1.0×26.0=57.2kN/m。
⑵模板自重:q
2
=0.015×1.0×9.0=0.135kN/m。
⑶施工荷载:均布荷载 2.5kN/m
2
;集中荷载 2.5kN(验算荷载)
q
3
=2.5×1.0=2.5kN/m;p=2.5kN(验算荷载)。
⑷振捣混凝土时产生的荷载:2.0kN/m
2
q
4
=2.0×1.0=2.0kN/m。
4 / 24
荷载组合:
组合Ⅰ:q=q
1-4
+q
2
+q
3
+q
4
=0.135+57.2+2.5+2.0=61.835kN/m
P=0
组合Ⅱ:q=q
1-4
+q
2
+q
4
=0.135+57.2+2.0=59.335kN/m
P=2.5kN
组合Ⅲ:q=q
1-4
+q
2
=0.135+57.2=57.335kN/m
2.4.2 模板(底模)强度验算
(1)计算模式:由于竹胶板底模下布置木横梁 (10×10×400cm),中对中
间距 25cm,净间距 15cm。本计算按五跨连续梁计算:
图 2-4-2 受力简图
(2)截面特性:A=b×h=1.0×0.015=0.015m
2
W=bh
2
/6=1.0×0.015
2
/6=3.75×10
-5
m
3
I=bh
3
/12=1.0×0.015
3
/12=2.8125×10
-7
m
4
(3)强度验算
①采用荷载组合Ⅰ,施工荷载按均布荷载时:
M
max
=0.105ql
2
+0.158pl(路桥施工计算手册附表 2-11)
=0.105×61.835×0.15
2
+0
=0.146kN·m
则:
σ
max
=M
max
/W
=0.146/(3.75×10
-5
) ×10
-3
=3.89Mpa<[σ
w
]=11.45Mpa
满足正截面承载力要求!
②采用荷载组合Ⅱ进行验算
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